ПЕРЕЛІК ДИСЦИПЛІН:
  • Адміністративне право
  • Арбітражний процес
  • Архітектура
  • Астрологія
  • Астрономія
  • Банківська справа
  • Безпека життєдіяльності
  • Біографії
  • Біологія
  • Біологія і хімія
  • Ботаніка та сільське гос-во
  • Бухгалтерський облік і аудит
  • Валютні відносини
  • Ветеринарія
  • Військова кафедра
  • Географія
  • Геодезія
  • Геологія
  • Етика
  • Держава і право
  • Цивільне право і процес
  • Діловодство
  • Гроші та кредит
  • Природничі науки
  • Журналістика
  • Екологія
  • Видавнича справа та поліграфія
  • Інвестиції
  • Іноземна мова
  • Інформатика
  • Інформатика, програмування
  • Історичні особистості
  • Історія
  • Історія техніки
  • Кибернетика
  • Комунікації і зв'язок
  • Комп'ютерні науки
  • Косметологія
  • Короткий зміст творів
  • Криміналістика
  • Кримінологія
  • Криптология
  • Кулінарія
  • Культура і мистецтво
  • Культурологія
  • Російська література
  • Література і російська мова
  • Логіка
  • Логістика
  • Маркетинг
  • Математика
  • Медицина, здоров'я
  • Медичні науки
  • Міжнародне публічне право
  • Міжнародне приватне право
  • Міжнародні відносини
  • Менеджмент
  • Металургія
  • Москвоведение
  • Мовознавство
  • Музика
  • Муніципальне право
  • Податки, оподаткування
  •  
    Бесплатные рефераты
     

     

     

     

     

     

         
     
    Кондиціювання універсаму
         

     

    Архітектура

    Зміст

    1. Вихідні дані. 2
    2. Визначення кількості виділяються вредностей і розрахунок необхіднихповітрообмінів 3
    2.1. Обмін повітря по надлишку явної теплоти 3
    2.2. Повітрообмін з асиміляції виділяється вологи 3
    2.3. Обмін повітря по шкідливих виділень 4
    2.4. Кількість рециркуляційного повітря 4

    3. Побудова процесів обробки повітря на ID діаграмі 5

    4. Розрахунок основних робочих елементів кондиціонера та підбір обладнання
    6
    4.1. Розрахунок фільтра 6
    4.2. Камера зрошення 7
    4.3. Повітронагрівачі 8
    4.4. Холодильні установки 9
    4.5. Вентиляторні агрегати 10

    Список літератури. 10

    Схема компонування кондиціонера 11

    1. Вихідні дані

    Схема ВКВ - 1
    Місце будівництва м.Ялта.
    Приміщення - УНІВЕРСАМИ
    Розміри приміщення 38х20х5 м.
    Число осіб - n = 400 чол.
    Теплопоступленія від сонячної радіації Qср = 14,5 кВт, від освітлення Qосв = 12,6 кВт, від обладнання Qоб = 0
    Вологовиділення від устаткування Wоб = 0
    Теплоносій - гаряча вода для ХПГ (1 = 150 оС, (2 = 70 оС, для ТПГ ( `1 = 70оС, ( `2 = 50 оС.

    табл. 1
    | період року | холодний і п.у. | теплий |
    | розрахункові параметри зовнішнього повітря |
    | температура text, оС | tБext = -6 | tБext = 30,5 |
    | ентальпія Iext, кДж/кг | IБext = -2,5 | IБext = 64,5 |
    | швидкість вітру (ext, м/с | 8,7 | 1 |
    | барометріч. тиск Pext, | 1010 | 1010 |
    | ГПа | | |
    | | | |
    | розрахункові параметри внутрішнього повітря. |
    | температура повітря, TВ оС | 20 | 24 |
    | відносна вологість,? в, | 60 | 60 |
    |% | | |
    | вологовміст DВ, г/кг | 8,7 | 11,2 |


    Вибір параметрів зовнішнього повітря похідний за параметрами Б (прил. 8
    [1 ]).

    2. Визначення кількості виділяються шкідливих речовин і розрахунок необхідних повітрообмінів

    2.1. Обмін повітря по надлишку явної теплоти

    Теплопоступленія від людей для ТПГ:
    QляТ = qя • n = 0,075 • 400 = 30 кВт, де qя - потік теплоти, що виділяється однією людиною, qя = 0,075 кВт - при легкій роботі і t = 24оС.
    Теплопоступленія від людей для ХПГ:
    QляХ = qя • n = 0,1 • 400 = 40 кВт, де qя = 0,1 кВт - при легкій роботі і t = 20оС.

    Теплоізбиткі приміщення для ТПГ:
    QяТ = Qля + Qср + Qосв + Qоб = 30 + 14,5 + 12,6 + 0 = 57,1 кВт
    Теплоізбиткі приміщення для ХПГ:
    QяХ = Qля + Qосв + Qоб = 40 + 12,6 + 0 = 52,6 кВт

    Температура припливного повітря для ТПГ:tп = TВ -? t = 24 - 6 = 18 оС, де? t - температурний перепад в залежності від приміщення та поданняповітря

    ? t = 6 оС - для громадських будівель при висоті припливу 5 м.
    Температура припливного повітря для ХПГ:tп = TВ -? t = 20 - 6 = 14 оС,

    Повітрообмін по надлишку явної теплоти для ТПГ:
    G1Т = 3600 • Qя/св (TВ - tп) = 3600 • 57,1/1 • (24-18) = 34 260 кг/год де св - питома теплоємність повітря св = 1 кДж/(кг оС)
    Обмін повітря по надлишку явної теплоти для ХПГ:
    G1Х = 3600 • Qя/св (TВ - tп) = 3600 • 52,6/1 • (20-14) = 31 560 кг/год


    2.2. Повітрообмін з асиміляції виділяється вологи

    Надлишкові вологовиділення в приміщенні для ТПГ:
    WТ = gw • n + 1000 • Wоб = 105 • 400 + 1000 • 0 = 42 000 г/ч де gw - вологовиділення однією людиною gw = 105 г/год - при легкій роботі і t = 24оС.
    Надмірні вологовиділення в приміщенні для ХПГ:
    WХ = gw • n + 1000 • Wоб = 75 • 400 + 1000 • 0 = 30 000 г/ч де gw = 75 г/год - при легкій роботі і t = 20оС.

    Повітрообмін з асиміляції що виділяється вологи для ТПГ:
    G2Т = WТ/(DВ - dп) = 42 000/(11,2-6,2) = 8 400 кг/год
    Повітрообмін з асиміляції виділяється вологи для ХПГ:
    G2Х = WХ/(DВ - dп) = 30 000/(11,2-1) = 2 940 кг/год

    2.3. Обмін повітря по шкідливих виділень

    Кількість шкідливих речовин що надходять у повітря:
    Z = n • z `= 400 • 60 = 24000 г/ч де z` - виділення 1 людиною СО2 при легкій роботі z `= 45 г/ч
    Обмін повітря по шкідливих виділень:
    G3 =? • Z/(zв - zп) = 1,2 • 24000/(3,2 - 0,6) = 11 000 кг/год де zв - ГДК СО2 в видаленого повітря для приміщень з короткочасним

    перебуванням людей zв = 3,2 г/м3 zп - концентрація СО2 в припливно повітрі для малих міст zп
    = 0,6 г/м3

    До розрахунку приймається найбільший повітрообмін по надлишку явної теплоти длятеплого періоду.
    G = G1Т = 34 260 кг/год
    L = G /? = 34260/1,2 = 28 550 м3/ч

    2.4. Кількість рециркуляційного повітря

    Мінімально необхідну кількість зовнішнього повітря:
    Gнmin =? • n • l = 1,2 • 400 • 20 = 9600 кг/год де l - кількість зовнішнього повітря на 1 особу, при короткочасному перебування l = 20 м3/ч

    Порівняння мінімально необхідної кількості зовнішнього повітря іповітрообміну з асиміляції виділяється вологи:
    Gнmin

    Кількість рециркуляційного повітря
    GР = G - Gн = 34 260 - 11 000 = 23 260 кг/год

    3. Побудова процесів обробки повітря на ID діаграмі

    надлишковий потік прихованої теплоти від людей для ТПГ:
    QсТ = = qс • n = 0,08 • 400 = 32 кВт, де qя - потік теплоти, що виділяється однією людиною, qс = 0,08 кВт - при легкій роботі і t = 24оС.
    Теплопоступленія від людей для ХПГ:
    QсХ = qс • n = 0,05 • 400 = 20 кВт, де qс = 0,05 кВт - при легкій роботі і t = 20оС.

    Кутовий коефіцієнт кута процесу для ТПГ:
    EТ = 3600 • (QяТ + QсТ)/WТ = 3600 • (57,1 + 32)/42 = 7600 кДж/кг вологи
    Кутовий коефіцієнт кута процесу для ХПГ:
    EХ = 3600 • (QяХ + QсТ)/WХ = 3600 • (52,6 + 20)/30 = 8700 кДж/кг вологи

    вологовмісту суміші зовнішнього та рециркуляційного повітря для ТПГDС = (Gн • dн + GР • DВ)/G = (11 000 • 13,2 + 23260 • 11,2)/34260 = 12г/кг
    Вологовміст суміші зовнішнього та рециркуляційного повітря для ХПГDС = (Gн • dн + GР • DВ)/G = (11 000 • 2,4 + 23260 • 8,7)/34260 = 6,8г/кг

    Після побудови Id діаграми отримані дані зведені в табл.2 табл.2
    | повітря | обозного. | t, оС | I, кДж/кг |
    | ТПГ | | | |
    | зовнішній | НТ | 30,5 | 64,5 |
    | суміш | СТ | 28,2 | 59 |
    | камера зрошення | ВІД | 14,8 | 39,5 |
    | припливне | Пт | 18 | 43 |
    | внутрішній | Вт | 24 | 52,5 |
    | видаляється | В `Т | 27 | 55,8 |
    | | | | |
    | ХПГ | | | |
    | зовнішній | НХ | -6 | -2,5 |
    | суміш | СХ | 11 | 25,8 |
    | першу підігрівач | КХ | 16,3 | 31 |
    | камера зрошення | ДГ | 11 | 31 |
    | припливне | ПХ | 14 | 33,8 |
    | внутрішній | ВХ | 20 | 42 |
    | видаляється | В `Т | 23 | 45 |

    4. Розрахунок основних робочих елементів кондиціонера та підбір обладнання

    Підбір обладнання виконаний на підставі [2].

    До встановлення приймаємо центральний кондиціонер КТЦЗ-31, 5 з номінальноюпродуктивністю L = 31 500 м3/ч.

    4.1. Розрахунок фільтра.

    Для проектованої системи центрального кондиціонування повітря, вибираєморулонний фільтр, розташований за змішувальної секцією.

    Максимальна концентрація пилу в робочій зоні громадських будівель zwz = 0,5мг/м3
    Вміст пилу в зовнішньому повітрі непромислового міста zext = 0,6 мг/м 3
    Ступінь очищення припливного повітря

    (тр = 100% • (zext - zwz)/zext = 100 • (0,6 - 0,5)/0,6 = 17%клас фільтра - III (межа ефективності 60%)

    Фільтр підібраний за табл. 4.2 [2]:тип фільтра: волокнистий, замасляний осередковий ФяУБ фільтруючий матеріал - ФСВУ номінальна повітряна навантаження на вхідний перетин q = 7000 м3/(год • м2) площа осередку fя = 0,22 м2 початкове опір Pф.н = 40 Па кінцеве опір Pф.к = 150 Па питома пилемкость П = 570 г/м2 спосіб регенерації - заміна фільтруючого матеріалу.
    Необхідна площа фільтрації:

    Fфтр = L/q = 28550/7000 = 4,01 м2,
    Необхідна кількість осередків: nя = Fфтр/fя = 4,01/0,22 = 18,23 до установки приймаємо 18 осередків
    Дійсна ступінь очищення по номограми 4.4 [2] 1-Е = 18% => (д = 82%

    (д> (тр
    Кількість пилу, що осідає на 1 м2 площі фільтрації в плині 1 години. mуд = L • zext • (n/Fф = 28550 • 0,6 • 10-3 • 0,82/4,01 = 3,4г/м2ч
    Періодичність заміни фільтрує поверхні:

    (рег = П/mуд = 570/3,4 = 167 г = 7 діб.


    4.2. Камера зрошення.

    До встановлення приймається форсуночного камера зрошення ОКФ-3 03.01304 исп.1всього форсунок 63 шт., всього стояків - 7 шт.

    4.2.1. ХПГпроцес обробки повітря - адіабатні

    Коефіцієнт адіабатні ефективності:
    ЕА = = = 0,96 де tвк - температура повітря кінцева (після камери зрошення) tвк
    = 11 оС tвн - температура повітря початкова (до камери зрошення) tвк
    = 16,3 оС tмвн - температура по мокрому термометру tмвн = 10,8 оС

    Коефіцієнт зрошення? = 2,0 - за графіком на рис. 15.27 [2].
    Витрата води на зрошення:

    Gж =? • G = 2,0 • 34260 = 68 520 кг/с
    Тиск води перед форсункою:

    ? Pж = 80 кПа - за графіком на рис. 15.32 [2].

    4.2.2. ТПГпроцес обробки повітря - Політропний - охолодження і осушення.

    Коефіцієнт адіабатні ефективності:
    ЕА = = = 0,38 де Iвк - ентальпія повітря кінцева (після камери зрошення) Iвк
    = 39,5 кДж/кг tвн - ентальпія повітря початкова (до камери зрошення) Iвк = 59кДж/кг

    Iпрв - гранична ентальпія для даного процесу Iпрв = 38,5кДж/кг

    Iпрвн - гранична ентальпія для початкового стану Iпрвн = 90кДж/кг

    Коефіцієнт зрошення? = 0,7 - за графіком на рис. 15.27 [2].
    Коефіцієнт Політропний ефективності ЄП = 0,25 - по номограми на рис.
    15.27 [2].
    Витрата води на зрошення:

    Gж =? • G = 0,7 • 34260 = 23980 кг/с
    Відносна різниця температур повітря:
    ? = B • c •? • (1/ЕП - 1/ЕА) = 0,33 • 4,19 • 0,7 • (1/0, 25 - 1/0, 38) =
    1,32 оС де b - коефіцієнт апроксимації b = 0,33 (кг • оС)/кДж; СЖ - питома теплоємність води з = 4,19 кДж/(кг • оС)
    Температура води початкова:tжн = = = 6 оС де tпрв - гранична температура для даного процесу tпрв = 13,8 оС
    Температура води кінцева:tжн = = = 11,6 оС
    Тиск води перед форсункою:

    ? Pж = 30 кПа - за графіком на рис. 15.34 [2].

    4.3. Повітронагрівачі.

    Перший повітронагрівач підбирається для ХПГ, другий - для ТПГ.

    До встановлення приймається повітронагрівачі 03.10114площа фасадного перетину Fф = 3,31 м2.

    Відносний перепад температур:
    ? В1 = (tвн - tвк)/(tвн - tжн) = (11-16,3)/(11-95) = 0,06 - для 1-гопідігрівача де tжн - початкова температура теплоносія tжн = 95 оС tвн, tвк - початкова і кінцева температура оброблюваногоповітря
    ? В2 = (14,8-18)/(14,8-95) = 0,04 - для 2-го підігрівача

    Відносний витрата повітря:
    G `= G/Gном = 34260/37800 = 0,9 де Gном - номінальний витрата повітря для даного кондиціонера

    За табл.15.18 [2] приймаємо тип і схему обв'язки базових теплообмінників:
    6, паралельно.

    За номограми ріс.15.41а [2] визначаємо:
    ? Ж1 = 0,75 при кількості рядів n = 1. - Для 1-го підігрівача
    ? Ж1 = 0,8 при кількості рядів n = 1. - Для 2-го підігрівача
    Б = 0,623 - коеф. гідравлічного опору нагрівача.

    Витрата теплоносія
    GЖ1 = G • св •? В1/сж •? Ж1 = 34260 • 1,005 • 0,06/4,19 • 0,75 = 687 кг/ч- для 1 --го підігрівача
    GЖ2 = 34260 • 1,005 • 0,04/4,19 • 0,8 = 411 кг/ч- для 2-го підігрівача

    Кінцева температура теплоносія:tжк1 = tжн +? Ж1 • (tвн - tжн) = 95 + 0,75 (11 - 95) = 32 оСtжк2 = 95 + 0,8 (14,8 - 95) = 31 оС

    Масова швидкість повітря в фасадному перетині установки:
    (? V) = G/3600 • Fф = 34260/3600 • 3,31 = 2,9 кг/(м2с)

    Втрати тиску по повітрю:
    ? PВ = 25 Па - по номограми рис. 15.43 [2].

    Втрати тиску по воді:
    ? PЖ1 = Б • (? В1 /? Ж1) 2 • G `2 • 98,1 = 0,623 • (0,06/0,75) 2 • 0,92 • 98,1
    = 0,32 кПа.
    ? PЖ2 = 0,623 • (0,04/0,75) 2 • 0,92 • 98,1 = 0,14 кПа.

    4.4. Холодильні установки.

    Холодопроизводительность установки в робочому режимі:
    Qхр = Ах • G • (Iн - Ік)/3600 = 1,2 • 34260 • (59-39,5)/3600 = 213 кВт де: Ах - коефіцієнт запасу, що враховує втрати холоду натракті хладагента, холодоносія і внаслідок нагріванні води в насосах, Ах = 1,12ч 1,15;

    Iн, Ік - ентальпія повітря на вході в камеру зрошення і виходіз неї.

    Температура кипіння хладагента: tіх = (tжк + tжн)/2 - (4ч6) = (6 +11,6)/2 - 5 = 3,3 ° Стемпература конденсації холодоагенту: tконд = tк.к + (3ч4) = 24 + 4 = 28 ° Стемпература переохолодження холодильного агента tп.х = tк.н + (1ч2) = 20 + 2 = 22 ° С де: tк.н - температура охолоджуючої води передконденсатором, орієнтовно прийнята tк.н = 20 ° С; tк.к - температура води на виході з конденсатора, яка приймається на 3ч4 ° С більше tк.н, ° С.

    Температуру кипіння хладагента в випарнику слід приймати не нижче 2 ° С,причому температура води, що виходить з випарника, не повинна бути нижче 6 ° С.

    Об'ємна холодопродуктивність при робочих умовах:qvр = (iіх - iпх)/Vіх = (574,6-420,6)/0,053 = 2905 кДж/м3 де: iі.х - ентальпія парової фази хладагента при tі.х, кДж/кг; iп.х - ентальпія рідкої фази хладагента при tп.х, кДж/кг; vі.х - питомий обсяг парів холодоагенту при tі.х, кг/м3.

    Холодопроизводительность холодильної машини в стандартному режимі
    (tн.х = 5 ° C, tконд = 35 ° С, tп.х = 30 ° С):
     = = 190 кВт де:? С - коефіцієнти подачі компресора при стандартному режимі
    ? з = 0,76

    ? р - коефіцієнти подачі компресора при робочому режимі за табл.
    4.6 [3]. qvc - об'ємна холодопродуктивність при стандартному режимі, qvc = 2630 кДж/м3.

    До встановлення приймаються холодильні машини ХМ-ФУ40/1РЕхолодопродуктивність 94,7 кВт, у кількості 2 шт.

    4.5. Вентиляторні агрегати.
    Аеродинамічний опір:
    (Р = (Рмаг + (Рк + (Вф + (РКО 2 • (Рвн = 100 + 50 + 150 + 50 + 2 • 25 = 400
    Па де (Рмаг-опір магістрального воздуховода приймаємо 100 Па

    (Рк - опір приймального клапана приймаємо 50 Па

    (Вф - опір з фільтра (Вф = 150 Па < p> (РКО - опір камери зрошення приймаємо 50 Па

    (Рвн - опір повітронагрівача (Рвн = 25 Па

    Приймаються вентилятор ВЦ4-75 № 10 Е10.095-1 ГОСТ 5976 -- 90 частота n = 720 об/хв;

    ККД (= 0,7;

    Споживана потужність N = 5,5 кВт

    D = 0,95 Dном

    Двигун 4А132М8; m = 438 кг

    Література

    1. СНиП 2.04.05-91 * Опалення, вентиляція і кондиціонування. М.: ГУП ЦПП ,
    2001. 74с.
    2. Довідник проектувальника. Под ред. Павлова Н.Н. Внутрішні санітарно-технічні пристрої. Частина 3. Вентиляція і кондиціювання повітря.
    М.: Стройиздат. 1985.
    3. Іванов Ю.О., Комаров Е.А., Макаров С.П. Методичні вказівки по виконанню курсової роботи "Проектування кондиціонування повітря та холодопостачання". Свердловськ: УПІ, 1984. 32 с.

    Міністерство освіти РФ

    Уральський державний технічний університет кафедра "Теплогазопостачання та вентиляція"

    КОНДИЦІЮВАННЯ ПОВІТРЯ

    та холодопостачання < p> Курсова робота

    ПОЯСНЮВАЛЬНА ЗАПИСКА

    викладач: Н.П.

    студент: С.Ю.

    1851929група: ТГВ-6 (Єкатеринбург)

    Єкатеринбург

    2004

         
     
         
    Реферат Банк
     
    Рефераты
     
    Бесплатные рефераты
     

     

     

     

     

     

     

     
     
     
      Все права защищены. Reff.net.ua - українські реферати !